不銹鋼人孔蓋組成板件厚度t<40mm的截面分類(lèi)參見(jiàn)表44，組成板件厚度t≥40mm的截面分類(lèi)參見(jiàn)表4.5.軋制圓管以及軋制普通工字鋼繞x軸失穩(wěn)時(shí)其殘余應(yīng)力影響較小，所以屬于a類(lèi)格構(gòu)式構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計(jì)算，由于此時(shí)按邊纖維屈服準(zhǔn)則確定穩(wěn)定系數(shù)值與曲線b接近，所以屬于b類(lèi)載面槽鋼用于格構(gòu)式分肢時(shí)，由于分肢的扭轉(zhuǎn)變形受綴材的制約，所以分肢繞自身對(duì)稱(chēng)軸穩(wěn)定時(shí)采用b類(lèi)截面翼緣為軋制求剪切邊的焊接工字形我面，繞弱軸失穩(wěn)時(shí)邊緣的殘余壓應(yīng)力使承載力降低，所以此時(shí)我面類(lèi)別為c類(lèi)截面。

　　板件厚度大于40mm的軋制工字形截面和焊接實(shí)腹截面，殘余應(yīng)力不銹鋼人孔蓋沿板件寬度方向厚度方向變化，應(yīng)按表4.5確定載面類(lèi)另長(zhǎng)細(xì)比與換算長(zhǎng)細(xì)比荽體穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算公式是構(gòu)件發(fā)生彎曲厘曲時(shí)，用大強(qiáng)度理論推導(dǎo)得到的。當(dāng)軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)不是彎曲屈曲或格構(gòu)式構(gòu)件有綴材剪切變形的不利影響時(shí)按原來(lái)公式計(jì)算的結(jié)果將與實(shí)際情況產(chǎn)生差異。為了使用統(tǒng)一的設(shè)計(jì)公式和穩(wěn)定系數(shù)求解公式，可以修正長(zhǎng)細(xì)比，用換算長(zhǎng)細(xì)比來(lái)考慮上述因素道成的不利影響，長(zhǎng)細(xì)比雙軸對(duì)稱(chēng)載面和對(duì)稱(chēng)載面構(gòu)件繞兩個(gè)對(duì)稱(chēng)軸均為彎曲屈曲，長(zhǎng)細(xì)比不需要修正繞兩個(gè)主軸方向的長(zhǎng)細(xì)比為式中?！謩e為構(gòu)件對(duì)主軸x、y的計(jì)算長(zhǎng)度；分別為構(gòu)件截面對(duì)主軸x、y的回轉(zhuǎn)半徑。

　　對(duì)雙軸對(duì)稱(chēng)十字形載面構(gòu)件不銹鋼人孔蓋，或A2取值不得小于507b/，其中b為懸伸板件寬厚比2）截面為單軸對(duì)稱(chēng)構(gòu)件的換算長(zhǎng)細(xì)比，彎扭屈曲的換算長(zhǎng)細(xì)比單軸對(duì)稱(chēng)載面繞對(duì)稱(chēng)軸（設(shè)對(duì)稱(chēng)軸為y）厘曲時(shí)為彎扭屈曲，彎扭屈曲的臨界應(yīng)力低于彎曲屈曲的臨界應(yīng)力，所以此時(shí)計(jì)算繞對(duì)稱(chēng)軸的穩(wěn)定系效時(shí)要考慮這一扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，采式中e—截面形心至剪心的距離i2—哉面對(duì)剪心的回轉(zhuǎn)半徑A—構(gòu)件對(duì)對(duì)稱(chēng)軸的長(zhǎng)細(xì)比A，—扭轉(zhuǎn)屈曲的換算長(zhǎng)細(xì)比；I—毛載面抗扭性矩；—毛面扇性慣性矩；對(duì)T形截面（軋制、雙板焊接、雙角鋼組合）、十字形哉面和角形截面可近似取L=0l—扭轉(zhuǎn)屈曲的計(jì)算長(zhǎng)皮，對(duì)兩端接端部截面可自由翹曲或兩端嵌固端部截面的翹曲完全受約束的構(gòu)件，取I=l2）換算長(zhǎng)細(xì)比的簡(jiǎn)化公式單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面繞對(duì)稱(chēng)軸的換算長(zhǎng)細(xì)比A可以采用下列簡(jiǎn)化方法確定對(duì)單面連接的單角鋼軸心受壓構(gòu)件，考慮強(qiáng)度設(shè)計(jì)值折減系數(shù)后Y，可不考慮彎扭效應(yīng)。格構(gòu)式構(gòu)件的換算長(zhǎng)細(xì)比對(duì)于實(shí)腹式構(gòu)件，剪力對(duì)彈性厘曲的影響很小，一般可以忽略。但格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸（設(shè)虛軸為x軸）彎曲時(shí)，剪切變形較大，對(duì)整體穩(wěn)定臨界力有較大影響，此時(shí)剪切變形的影響不可忽路，計(jì)算時(shí)采用換算長(zhǎng)細(xì)比A。